1 试验情况

　　试验采用风化程度不同的两种板岩碎石土(A、B料)，A料风化弱，颗粒粗硬且棱角尖；B料矿物较软且风化强。加筋材料为重庆庆兰塑料制品有限公司生产的SDL25型单轴土工格栅，各种材料基本特性见表1、表2.

 

 

 

 

表1 碎石土基本特性指标

材料	混合比重	砾石吸水率	干密度/(g/cm3)	相对密度	振后颗粒 破碎度(%)	<5mm含量(%)	颗粒大 粒径/mm
A	2.71	2.6	1.93	0.90	6.6	13	60
B	2.84	4.3	1.98	0.90	12.4	13	60

表2 加筋材料基本特性指标材料

		延伸率(%)		抗拉强度/(kN/根)
		格棒方向	栅肋方向	格棒方向	栅肋方向
土工格栅	峰值	6.51	8.47	1.23	0.77
	破坏值	7.26	9.06	1.18	0.74

　　本文对A、B两种碎石土分别进行了加3层筋与不加筋的高压大型常规三轴固结排水试验，剪切速率1mm/min，试样尺寸30.2cm×65.5cm，试验大围压σ₃＝800kPa；分3层均匀平铺于试样上，且3层格栅纵横格肋在水平向保持同向，试样布筋情况如图1所示。

2 加筋对碎石土强度特性的影响

　　研究表明：加筋后的破坏应力差比不加筋时明显增大，A料比B料增加更为明显。其增长的程度可用规一化破坏主应力差来衡量(指破坏主应力差除以围压)，如图2所示，表明随着围压的增大，破坏主应力差增长的程度逐渐减小，A料比B料减小快，且加筋与不加筋情况下的曲线逐渐接近，说明加筋效果随围压的增大而逐渐减小。

图1 加筋碎石土三轴试件布筋位置	图2 加筋与不加筋碎石土归一化破坏应力差与围压关系

3 加筋对应变特性的影响

3.1 加筋对碎石土的破坏有延滞作用 图3给出了不同围压下A料加筋前后的应力-应变-体变与围压关系，表明不管加筋与否，随着围压的增大，破坏轴应变ε_1f逐渐增大，加筋后的破坏轴应变比不加筋时明显增大，说明加筋对土的破坏有延缓作用，且A料的延滞作用大于B料；而加筋后的破坏体应变ε_vf相差很小，说明加筋对破坏轴应变的影响明显大于对体应变的影响。由于B料比A料风化强，在外力作用下易碎，故B料比A料的破坏轴应变和体应变都大。规一化结果表明(见图4)：随着围压的增大，破坏轴应变的增长程度逐渐减小，且加筋与不加筋情况下的曲线逐渐接近，说明加筋对土的破坏延滞作用随围压的增大而减弱，规一化体应变基本重合在一起，说明体应变增长程度受围压影响很小。

图3 A碎石料加筋前后应力应变体变关系	图4 规一化破坏轴应变、体应变与围压的关系)

3.2 加筋提高了碎石土的刚度 试验结果表明：在相同的围压下，加筋后达到与不加筋相同破坏应力差时所需的轴应变ε_１和侧应变ε_３都明显减小，A料更明显，说明加筋的作用提高了试样的强度和刚度。达相同破坏应力差时的轴应变和侧应变也随着围压的增大而逐渐增大，增大的程度随围压的增加而逐渐减小，说明加筋抑制试样变形的能力随围压的增大而逐渐减弱，见图5、6.

图5 达到与不加筋碎石土相同破坏应力差时 的归一化轴应变与围压关系	图6 达到与不加筋碎石土相同破坏应力差时 的归一化侧应变与围压关系

4 加筋机理探讨

　　试验结果表明：加筋可以提高碎石土的强度，减小其变形，其加筋机理可以用等效围压的概念来解释。将加筋土中筋材的作用当成一个附加的围压，分析加筋土的破坏是由Yang^[４]先提出来的，Donald^[５、6]等人用等效围压的概念较好地分析了三轴试验中加筋砂土的破坏。所谓等效围压，是指试样在三轴压缩剪切试验过程中，加筋土样与不加筋土样在相同的围压作用下，加筋土样的应力-应变曲线比不加筋土样高，破坏主应力差大，加筋土样抗剪强度增大的效果相当于提高了作用于试样的围压，即不加筋碎石土在围压σ₃+Δσ₃的作用下的抗剪强度等效于加筋碎石土在围压σ₃作用下的抗剪强度。提高的围压就称为等效围压Δσ₃，由等效围压引起的主应力差增量为Δ(σ₁－σ₃)，等效围压与主应力差增量二者统称为等效应力。等效围压被认为是均匀分布于试样的表面，可表示为

Δσ３＝σ３Δ（σ1－σ3）f/(σ1－σ3)f不

(1)

式中：Δσ₃为等效围压；σ₃为试样围压；(σ₁－σ₃)_f不为不加筋碎石土样的破坏应力差；Δ(σ₁－σ₃)_f为加筋碎石土样与不加筋碎石土样破坏主应力差之差。

根据试验结果，可以算出加筋碎石土样在不同围压下对应的等效围压及主应力差增量的大小，表明：等效主应力差和等效围压都随围压增大而逐渐增大，尤以等效主应力差显著，且A料比B料增加快。规一化结果表明：随围压增大，主应力差增量和等效围压增大的程度都逐渐减小，A料比B料减小快，见图7. 5 碎石土加筋效果综合评价 为进一步定量比较和评价2种碎石土的加筋效果，现引入3个评价加筋效果的系数Ｒσ、Ｒε、ＲΔσ，并定义为： 　　强度加筋效果系数：

图7 归一化等效围压、主应力差增量与围压关系

 

Rσ＝(σ1－σ3)Ｒf(σ1－σ3)f

(2)

　　等效强度加筋效果系数：

RΔσ＝Δ(σ1－σ3)f

(3)

　　变形加筋效果系数：

Rε＝εR(εＲ１，εＲ３)/εf(ε1f,ε3f)

(4)

式中：(σ₁－σ₃)^Ｒ_f为加筋碎石土的破坏主应力差；(σ₁－σ₃)_f为不加筋碎石土的破坏主应力差；(σ₁－σ₃)_f为不加筋碎石土的破坏主应力差；Δ(σ1-σ₃)_f为等效主应力差；ε^R(ε^Ｒ_１，ε^Ｒ₃)为加筋碎石土达到与不加筋碎石土相同破坏应力差水平时所需要的轴向应变和侧向应变；ε_f(ε_１f,ε_3f)为不加筋碎石土破坏时的轴向应变和侧向应变。

　　图8为强度加筋效果系数与围压的关系，可见用破坏主应力差表示的加筋效果系数Ｒ_σ与用主应力差增量表示的加筋效果系数Ｒ_Δσ与围压间具有较好的线性关系，见表3.从中可看出：不同围压下，A，B两组碎石土的强度加筋效果系数Ｒ_σ均大于1，等效强度加筋效果系数均大于0，说明由于加筋作用，碎石土的抗剪强度均有明显提高，相比之下，A料强度提高程度大于B料，但两者都随围压增加，强度加筋效果逐渐减小。

　　图9为变形加筋效果系数与围压的关系，可见轴向与侧向变形加筋效果系数R_ε与围压的关系亦具有较好的线性关系。见表3.从成果可看出：A，B两组碎石土的轴向变形和侧向变形加筋效果系数Ｒ_ε均小于1，说明由于加筋的作用，增强了试样的刚度，抑制了试样的变形；从图中还可看出，A料变形加筋效果明显优于B料，且随围压的增加，两种料的变形加筋效果均有所降低，这与强度加筋效果随围压的变化相一致。

图8 强度加筋效果系数与围压的关系	图9 变形加筋效果系数与围压的关系

表3 加筋碎石土强度加筋系数、变形加筋系数与围压关系拟合方程及拟合参数

参数类型	强度加筋效果系数			等效强度加筋效果系数			水平轴应变加筋效果系数			水平侧应变加筋效果系数
拟合方程	Rσ＝m1＋n1(σ3/Pa)			RΔσ＝m2＋n2(σ３/Pa)			Rε１＝m3＋n3(σ３/Pa)			Rε３＝m4＋n4(σ３/Pa)
拟合参数	m	n	R	m	n	R	m	n	R	m	n	R
A料	925	0002	977	0.913	-0.0002	980	340	0001	000	261	7×10-5	994
B料	206	0001	998	0.205	-0.0001	998	521	0001	987	392	0.0001	995

6 结论

　　(1)在三轴剪切应力状态(σ_３＝c)下，加筋能明显提高碎石土强度和破坏轴应变，对土的破坏有延滞作用，但对破坏体应变的影响较小；(2)加筋提高了碎石土的刚度，加筋后达到与不加筋相同破坏应力差时的水平轴应变和侧应变比不加筋时明显减小，尤为对侧应变的影响更为明显；(3)碎石土本身材料性质对加筋效果有较大影响，在本次试验中，由于A料岩块风化弱，质硬，强度高，故加筋效果明显优于B料；(4)加筋碎石土的强度加筋效果和变形加筋效果系数都随围压呈较好的变化规律，并随围压的增加而降低；(5)碎石土加筋的效果相当于提高了试样的围压，其加筋机理可用等效围压的概念来解释。